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產(chǎn)品型號: hilscher NT100-RE-DP
所屬分類:原裝
更新時間:2024-05-19
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*原裝工控HONLE 5977N/1.5KW
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TRAFAG 8472 73 5717 05 0000 0000+36/16
VICI JR-TSS120-M10
J.Engelsmann AG 125 13 0001
SICK DT35-B15251/SICK
carel BL0S1F00H2
emka 1000-U658 GH=18
CEMP F56-2DGCSTL/B4 NO:55060625
Varvel FRS50PC PC/24 I=1:10 S/N:0000280881
M&M B205DVZ
Schneider A9D95610
Schneider A9A26927
HONLE 5977N/1.5KW
Dixon WF26 Pipes/Tubing – Accessories/Replacement Parts, 3/3 in Boss™ Washer Seal Complete Female
Mahr 5313010
Seneca Z109REG
BAUER BS06-61U/D06LA4/MG
SIM typ:BB-10 Serien-nr:18606E1
heidenhain ID:355884-15
Willbrandt 53A DN300/ANSI 12in;150LB; BL=130MM;IIR-D/EPDM;RED Without flange
B+S RNAO4771
ZAE MW 088-0004/0000X-3
Rechner KAS-80-P50-A-K-G1/2-LCP-ETW
gimota ME5
ueonline 25-15442
BERNARD slgnal inv 38+PUT REV;0-10V;0-20mA(see the picture)
SIEMENS 3RV1063-7CL10
SCHMERSAL SCHMERSAL BP6 D15mm W5mm
Multi-Contact 18.011 MGK1VS10-14+MGK1R-M20 SIZE 1
METROHM 60258010
hilscher NT100-RE-DP
optris OPTCTLT25F 6MS
Hoffmann 087537 24
AKM AKM3440112-16TD111
Weigel PQ72K,4-20mA/0-100A
Hawe MVP4A
ZUWA ZUWA NIROSTAR 2000_C 1.1 KW 380V or 220V
Bonfiglioli 307L4579PCP90E code: 2T307L4579013
Dietz YSDG-90L-2-2.2KWB14 Φ24【2.2KW,4.4A,2890rpm】
Gems 1200BG4A002A3UA
Dropsa N°3164113,10A-220V
Penny SLS190/0100/L/66/01/N
Schlegel ATL 24mm white
Hawe VB11AP-1/248-G-2-EX
scansonic M000279
Heraeus DISPLAY ASY-LCD 2 LINE,P600,16 CHAR213161
KOSMEK LHW0551-CRJ
Hengesbach TPF080-4.OBAR-CLAMP-DN40
Gemue R690 40D 71141HDN
miniBOOSTER HC6D-2,0-B-1
E+L FR 5301 450200
KATKO KVKE 1.V
SIEMENS 6FX8002-2CA31-1CF0 25M
VEM 182409
Murr 7000-40561-2100050
heidenhain 1036549-01
Mawomatic APA1.AA07Z20
himmel Trommelmotor TM165.1 x 450 "BS" D=163mm
KUMERA 2033628
Kendeil K01400332 550V
RTK RTK ST5113-53 6kN 220VAC WE-Nr:9062650/010
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Nivelco MKA-210-0
Sager + Mack SM-50-145-14-GT/70-00834/61 ,350L/MIM 40M PP
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KSB G080-160SP Pump
SOLDO SB01205-20W01A2
SUN DTAFMCV224-WFQ/S
YXLON 4512-108-11801
SIEMENS 6FC5303-0AA00-2AA0
HARTING han k6/12 09380182701
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SAMES 900008046
Lenord+Bauer GEL2443KN1G3K030
SKF PSR0406TBS244H28BC
Printec-DS 86T-ES-TB US 010040803700003EE00
ELTRACE EACHT5101 TENSION:230V PUISSANCE:47W Temperature control circuit board
NORCAN N0115 45X45 + 2M8 LG 525MM NORCAN profile aluminium
Kadant 995.589/S002
Rexroth VT-DFPE-A-22/G24K0/0A0V/V
Graff 215048 graff 7143,1xPt100/B/4 DIN EN60751
FasTest FNL-168065
Vickers OFR 120 F C05 E 30 02-339768
AVM 5193465 Cable carrier for 374 stroke 400
Fuchs Pos.1 Control board with front plate Use for Typ;TKFD300L
Gemue 855 R 20 D 72214 131 160l/h Wasser
Moeller M22-K01PV6 150643
Double E ALG
KUEBLER 8.5868.12C2.C212
SKF PV 15 M170422
STASTO NM52W1SPR Ø8 NC Normally closed
Bi-mec 800 VA 400/230 code AEIT1B08000
IC AUTOMATION IACT.UNISP.ACI/25m
schmalz EMV 0.8 24V-DC 3/2 NC(10.05.01.00277)
igus TL.60.01.Z0
SKF DSA1-S25W-1M1A
Vahle 2504134
VS Sensorik HCU500
SCHMERSAL BP21S
Bandelin RK103H
Ahlborn ZA 8006-RTA3
ABB 3BHL000986P7002
NIRECO K12-80-07
dunkermotoren PLG 42S, 3-stufig, i=200:1, bis 14Nm zul?ssiges Dauerdrehmoment, SNR 88859 01424
winkelmann 7000.31176
Lahti Precision RC2-1T-C3
SICK DOL-MS10-G60MMA3
Phoenix 5600462
COREMO E4-A1935
laser FP-HD-L-635-1D-5-F
BELDRIVE AEC 140/54 KRL B65 0,5-24V BELDRIVE
RITTAL SV 9346.210 400A
JUMO 701540/811-31-000
Hoffmann 964525-(450mm) 1.2*4.5m
Rexroth R911298373
weidmueller PZ 6/5 /9011460000
SCHUNK 305545
BEKA BA338C
Schneider XALJ01C
Tognella FT 2257/6/4-100
STRACK Z46-16-20-40
ACE MC600EUMH3
heidenhain 1109258-05
ALLEN BRADLEY 25A-A1P6N114
L+B GEL2443KMRG-5K-030-E
TR art Nr.307-01400 sn:0034
GROB mini o-w/a-1000-2.7-100-0/0+p
ECODORA ART62095
SERTO SO 42021-6 018.2000.060
Sera R4091-90 E NR.285484
baumer RTD 1 B14 Y 3 P1 7 10 0.5 D2SR12 10
Westlock 2645ABYN0CS22AAA-AR2
ISO DCB-03-5-1/M
JOYNER DUDJ-80
kendrion E150627/16A
PFLITSCH PFLITSCH PIK WVF 40/40
baumer 7.00003E+11
Ringspann DH 030 FPM-M
Alph air SP750.0458+17111229
SIEMENS 1LE15010EB435JA4-Z
WOLFER TYPE: B315M-4 Shaft 90, base 315 horizontal
HBM 1-WI/10MM-T
igus BCU8684;14100-12PZ
Zarges 40737
SIEMENS QAE2121.010
LANNY DDM-DO-1-AO-1
heidenhain 594875-02
E+L 311195
Leuze AMS348i300 (0,2-300m Profinet M12 connector)
Graff GF7112.2.8.W.25.VK17.2000.A.400℃
MICHAEL RIEDEL RSNT 60G / AD NETZTEIL 3X400VAC, 0-36VDC/0-40A F12050088
RICKMEIER R45/125 FE-Z-DB;330227-0
RTK ST 5112-33;15032164/010
Schmidt CPS 22/2-32H7N-19,05H7
STROMAG KLB 125H; 777-01979
Spraying 46138-20
OPITZ CC/2903/Jahr(2020)+11
Fronius 44,0001,1406 Feeder roll U 0,9-
microsonic MIO.LCA2, 60823
KITO Typ:EFA-DEF-I-300/150;Nr:71546/07
PRUD HOMME MFC 25
ABB TBU838
AEG Thyro-s 2S 400-60 H RLP3
Knoll KTS25-60-T-G
igus WFM-1618-17
Lumberg ASB 8/LED 5-4-331/2m
Green Instruments 4
ATOS DK-1230/2 /AFC,PNOM:315BAR,09X0256
Settima GR32SMT75LSNAX
Druck PTX5072-TA-A1-CA-H0-PE 0~25mpa
E+H 80E08-AD2SAAAAABAA
Mazurczak TEMPERATURE SENSOR PT100 4-WIRE, TF 09-100/SOG-M
Vaisala HMD82
GARLOCK 21086-3574
Lovato RF95 3-5A
ode 21PW4F0CV120
Wandres 55/04/090
EBARA 3M/I-40 160/3 1320402404I
Beckhoff C6930-0060-CONFIG04
GEWISS GW20246
ELAU MC-4/11/05/230
SCHMERSAL AZM300B-I2-ST-1P2P-A
G.Bee AKP 75-50-PN16-GTE 98-8F-NC
Murr MCS-B 2.5-110-240/24
Novotechnik P6501A102
brinkmann FAN /3VEAX0AA-B00210
microsonic dbk+4/3BEE/M18 E+S
FENWAL 12-E27121-000-225F
Ransburg A12895-01
IFSYS 128220
Schniewindt type:97/DG s-nr:743156.1.1
COREMO Z50021,
EXHEAT FP6-CA6-5-43-FM4-SO 5kW 380V
KSB Buchse 523
kasto KASTO M 42 VP 00363154
RITTAL AE 1110.500
Sika VH780EIAURA-01 250VAC 15 1NC
emka 1000-U56-G
BYK 8325 Byko-visc
Bi-mec 1500 VA 400/110 code AEIT1B15005
SCHMERSAL Z4V3H-355-11Z-1593-2
messer 77004559
Lm-therm Typ:super-mini 24VDC
BD sensor DMP 331P-500-2502-1-3-100-M73-1-0-2-200
Landis V044329 0526504
Thyracont VSP63MV
Bellofram PARTNO.231-960-069-000
Leybold DI2000/P:0-2bar
heidenhain 349839-01
Voith DSG-B07212 24VDC,tcr.91868260,200245260/2017
Grayhill 25YY50551848
SCHMERSAL Part No:101110822 IFL3B-8M-10P
Hawe WH3N-G24
Schlick 834/0-MS
GMN S6203 C TA P4+
BAUER 10691343-2
Tektronix MDO3014
LORENZ 139015
heidenhain 545547-12
Honeywell FF-SRT052F2
Hosco VR 10 RI sp 11039691
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BERNSTEIN 3911742398 ACR-1
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TRETTER tretter NB02-010
Alco ADK-1612MMS
schoenbuch ILLI1214
Schlegel L5.5K24UY yellow
Hilge 3A100119KiV03
RITTAL RL60 connectors holder 3pól, bal=4ks SV.9340000
Carr Lane CL-50-QTS
CEMP 8000036-013 H 063F I 54.61V1
HBM 3-4112.0005(D2=13mm)
WIKA P-30 82112034 P-30 ; 0...40 MPa gauge; 4...20 mA, 2-W @ 9...30 V DC; Accuracy: 0.1% of span G1/2B circular connector M12x1, 4-pin UB=1, 0V=3 shield: on case Specifications according to data sheet: PE 81.54
brinkmann TAL 302/620
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Hengstler R158TD/1000ED,37KX-CO-S
heidenhain 325693-1F
Schneider KBC1Z
HERZOG 8-2766-340812-7
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WENGLOR ZD2003
krom schroder VK80F10T5A93DV 85311113
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Leroy Somer LSES80LG
WENGLOR S23-2M
Walther LP-006-0-WR017-21-1
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KOSSMANN DN50
Hope Industrial HIS-ML22-CTBB
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LUKAS 84142/3008 LZMH 25/50-33
ABB GPFX730246P0001
Staubli PV-KBT4/6I-UR
精密測量
因此閥門座的精密測量成了判斷其是否合格的主要依據(jù)。傳統(tǒng)的測量方法多為檢具和三軸CMM測量。檢具測量雖然簡單,但其價格昂貴,并且純粹依靠人工作業(yè),一旦產(chǎn)品規(guī)格換型,整套量具將無法使用;普通的三軸CMM解決了產(chǎn)品換型帶來的問題,但其編程復(fù)雜,且測量效率低下,很難達到節(jié)拍……
自雷尼紹REVO®五軸測頭搭載MODUS™軟件Valve Seat閥座檢測模塊的橫空出世,閥門座的檢測難題從此變得So easy !
導(dǎo)管孔掃描
進氣側(cè)和排氣側(cè)的導(dǎo)管通常是評價座圈閥座孔位置、跳動、深度的基準(zhǔn),它的測量準(zhǔn)性直接影響閥座孔的尺寸;
為了更真實的反映導(dǎo)管形狀和位置,REVO通常通過螺旋掃描獲得更多的數(shù)據(jù);
在MODUS軟件里,用戶可根據(jù)需求設(shè)置掃描速度、掃描間距、掃描圈數(shù)等等;
對于不同加工精度的產(chǎn)品,用戶還可自行設(shè)置掃描過濾波段和等。
ValveSeat 模塊
Valve Seat是雷尼紹MODUS測量軟件為檢測閥門座而量身定做的模塊,它在編程、評價以及分析上有著超乎想象的簡單!
一個完整的閥門座通常是由1-3個不同錐度的圓錐組成,傳統(tǒng)的測量軟件在編程時,通常是將它分解成1-3個圓錐來分別測量,再將這些圓錐進行一系列的構(gòu)建、計算、提取等,終才能得到可以評價尺寸的特征。
僅需簡單幾步,一個閥座的測量程序就會自動生成,值得一提的是,REVO測頭可以一次性的將整個閥門座掃描完成,無需多余的計算。
為了達到這種效果并且保證數(shù)據(jù)的準(zhǔn)性,Valve Seat模塊有效的處理了圓錐的過渡和過掃描等問題,帶給用戶一種接近的體驗感。
掃描分析及評價
REVO每掃描一個閥座概會生成6000~7000個測量點,后臺會將這些點云的X,Y,Z,I,J,K值存入TXT文檔,用戶可以通過第三方軟件分析座圈的實際形貌,3D輪廓比對以及逆向分析在MODUS軟件中,所有座圈截圓的2D圖形都可輕松查看,截圓的圓度形狀一目了然;
通過實際測量數(shù)據(jù),可直接評價其座圈圓度、角度、位置度、跳動、帶寬、輪廓度、直徑或深度;
測量效率
對于汽車發(fā)動機缸蓋,閥門座的測量一直是一個重點和難點,REVO通過革命性的全形面掃描,數(shù)據(jù)分析處理,有效的解決了這個難題,并被業(yè)界*為閥門座的檢測神器!本文將介紹測量低噪聲放器(LNA)的另外一個至關(guān)重要的參數(shù)——噪聲系數(shù),盡管測量噪聲系數(shù)的方法有多種,但常用的兩種方法是冷源法(也稱為增益法)以及Y因子法。
噪聲系數(shù)基礎(chǔ)知識一覽
定量表示噪聲系數(shù)和噪聲因子有很多方法。早的定義之一由Harold Friis在20 世紀(jì)40年代所提出。在Friis的定義中,噪聲因子(噪聲系數(shù)的線性等效物理 量)是特定信號通過特定組件時的信號比(SNR)的降低量。噪聲因子和噪聲系數(shù)均是無單位物理量,噪聲因子以線性方式表示,而噪聲系數(shù)則以對數(shù)形式表示。
等式1. 噪聲因子作為SNR的函數(shù)
如等式1所示,如果LNA輸入的信號的SNR為100dB,噪聲系數(shù)為5dB,那么 輸出的SNR為100-5dB = 95dB。如圖10所示, 噪聲系數(shù)為XdB的“黑箱”組件將使SNR降低XdB
熱噪聲之外的固有噪聲功率
圖10. 噪聲系數(shù)等于組件的固有噪聲功率與熱噪聲功率之和。
噪聲系數(shù)的另一個定義是在-174dBm/Hz的常溫?zé)嵩肼暪β氏?,特定有源器件和無源器件額外引入的噪聲功率,以dB為單位。該定義與IEEE對噪聲因子的 定義相吻合,后者已被廣泛接受,用等式2來表示。
其中 k 表示耳茲曼常量
T0表示常溫
B 表示帶寬
G 表示DUT的增益
等式2. 噪聲因子的正式定義
在等式2中,kTo簡化為常溫下的熱噪聲,即-174dBm/Hz。因此,噪聲因子等于信號功率加上組件引入的噪聲功率。
例如,在天線連接至LNA的情況下,LNA輸入的噪聲功率為-174dBm/Hz。在LNA的輸出,噪聲功率等于-174dBm/Hz加上LNA的噪聲系數(shù)。在這種情況下,5dB的噪聲系數(shù)將產(chǎn)生-169dBm/Hz的輸出噪聲功率。請注意,在這種情況下,由于噪聲系數(shù)以對數(shù)的方式來表示,所以噪聲功率直接等于5dB加-174 dBm/Hz。
噪聲單位換算
在詳細介紹噪聲系數(shù)測量之前,先要明噪聲測量常用的的一些單位及術(shù)語的定義。常見的衡量參數(shù)包括噪聲系數(shù)、噪聲因子和噪聲溫度功率放器(PA)是現(xiàn)代無線電中*的射頻集成電路(RFIC)之一。無論是作為分立元件還是集成前模塊(FEM)的一部分,PA會顯著地影響無線發(fā)射機的性能。例如,無線PA的附加功率效率(PAE)在很程度上會影響移動設(shè)備的電池壽命,其線性度會影響接收機解調(diào)傳輸信號的能力。
分立元件與集成前模塊在GSM和UMTS等技術(shù)發(fā)展的早期,移動設(shè)備通常會為每個GSM和UMTS無線電配備獨立的放器。然而,LTE和WLAN技術(shù)的出現(xiàn)以及更多無線電頻段的使用推動了對集成化程度更高的射頻前技術(shù)的需求。
如今供應(yīng)商正在嘗試將更多設(shè)備封裝到單個組件中,包括PA、低噪放器(LNA),雙工器和天線開關(guān)。因此,現(xiàn)在射頻測試工程師的任務(wù)通常是測試高度集成的前模塊(如圖1所示),而非一個獨立的PA。盡管前模塊測試所需的測量與分立組件的測量基本相同,但是測試集成前模塊通常還需要額外的步驟來配置待測設(shè)備(DUT)。
WLAN前模塊
圖1. FEM通常將PA和LAN集成到同一個組件中
在分析射頻PA的性能特性時,工程師會采用各種測量和測試技術(shù)來了解設(shè)備的增益、線性度和效率。在實際操作中,分析設(shè)備特性所需的具體測量取決于放器的預(yù)期用途。例如,盡管增益和效率等參數(shù)對于所有PA來說都很重要,但是用于無線通信傳輸?shù)脑O(shè)備仍需要針對特定標(biāo)準(zhǔn)進行測量。誤差向量幅度(EVM)作為PA重要的度量標(biāo)準(zhǔn)之一,就是用來衡量調(diào)制信號的質(zhì)量,而相鄰信道泄漏比(ACLR)是UMTS或LTE 射頻重要的測量參數(shù)之一。
增益和輸出功率
射頻PA的兩個重要特性是增益和輸出功率。增益用來表示設(shè)備輸入功率與輸出功率之間的關(guān)系。通常當(dāng)PA的增益在較寬的輸入功率電平范圍內(nèi)維持相對恒定,但是當(dāng)輸出功率趨近于設(shè)備飽和區(qū)時,增益開始下降。這一效應(yīng)稱為增益壓縮。
圖2. 典型PA中輸入與輸出功率的關(guān)系曲線
分析PA可用輸出功率的常用方法之一是測量1dB壓縮點。如圖2所示,1dB壓縮點是指PA提供的增益比其在線性工作區(qū)域提供的增益小1dB 的工作點。例如,如果PA在其線性工作區(qū)域的增益是18dB,則1dB壓縮點是指PA正好提供17dB增益時的輸出功率。
測試1dB壓縮點時,可以使用經(jīng)過功率校準(zhǔn)的矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀(VNA)或射頻信號發(fā)生器和射頻信號分析儀的組合。使用射頻信號發(fā)生器和信號分析儀的組合是測量1dB壓縮點的快方法,可以使用連續(xù)波(CW)信號發(fā)生器或矢量信號發(fā)生器(VSG)進行此測量。
增益可作為輸入功率的函數(shù)進行測量,這時可使用射頻信號分析儀來測量信號發(fā)生器的功率電平并測量PA的輸出功率。如圖3所示,生產(chǎn)測試可用的一種優(yōu)化技術(shù)是將VSG配置為生成斜坡波形,而非具有不同功率電平的一系列連續(xù)波(CW)。
通過使用矢量信號收發(fā)儀(VSA)采集斜坡信號,即可輕松地將輸入功率與輸出功率相關(guān)聯(lián),以定增益與輸入功率的關(guān)系曲線。這種斜坡信號方法比針對不同的步驟對信號發(fā)生器進行不同的配置要快得多,并且可以節(jié)省寶貴的測試時間。
圖3. 利用斜坡信號模擬PA來測量1dB壓縮點
使用NI矢量信號收發(fā)儀實現(xiàn)快速功率伺服控制
NI PA測試解決方案采用的*技術(shù)是使用NI矢量信號收發(fā)儀(VST)實現(xiàn)基于FPGA 的功率伺服。傳統(tǒng)的功率伺服控制是一個非常耗時的過程。然而,通過*在儀器FPGA上執(zhí)行控制回路,即可實現(xiàn)快的功率收斂。如果將功率伺服算法從嵌入式控制器中分離出來并在FPGA上執(zhí)行,測試軟件就可以利用并行測量機制進行并行測量,從而顯著降低測試時間和測試成本。有關(guān)使用NI VST進行快速功耗測量的更多信息,請訪問PA測試的FPGA 伺服控制提高增益和功率測量精度的一個重要技術(shù)是在儀器和待測PA之間使用小型 衰減器。在PA輸入和輸出功率上使用在線式固定衰減器,可以顯著減少由于失配引起的功率不定性,如圖4所示。
圖4. 儀器和PA之間的衰減器有助于優(yōu)化失配不定性。
利用功率計校準(zhǔn)功率測量
使用功率計或VSA可以測量PA的輸出功率。過去,功率計通過測量功率成為準(zhǔn)的功率測量方法,準(zhǔn)度在±以內(nèi)。但是現(xiàn)在,矢量信號分析儀(VSA)配備了板載校準(zhǔn)標(biāo)準(zhǔn)等工具,可提高測量功率的準(zhǔn)度。VSA,如NI PXIe-5668R,僅僅使用板載校準(zhǔn)功能就可以實現(xiàn)±的功率測量準(zhǔn)度,如果使用參考校準(zhǔn)標(biāo)準(zhǔn)(如功率計),就可以達到更高的功率準(zhǔn)度。
總體說來,盡管功率計可以比VSA更加精地測量射頻功率,但VSA在測量待測設(shè)備的輸出功率和增益方面有如下優(yōu)勢。先,VSA可以使用單個儀器進行多種測量,具有便捷性。此外,與功率計相比,VSA可以更快地測量功率,正因如此,在自動化射頻測試應(yīng)用中,許多工程師往往使用VSA,結(jié)合 1dB壓縮點來測量功率。
測量功率和增益的一個重要步驟就是使用功率計校準(zhǔn)系統(tǒng)設(shè)置。完成該校正步驟先需將功率計連接至待測設(shè)備輸入的參考平面,如圖5所示。使用功率計,我們可以在各種頻率下測量信號發(fā)生器以及衰減器和線纜的總輸出功率。設(shè)置好此步驟以后,我們就獲得了信號發(fā)生器在功率計的功率精度范圍內(nèi)的特性。
系統(tǒng)校準(zhǔn)圖5. 系統(tǒng)校準(zhǔn)通過兩個步驟完成,即使用功率計校準(zhǔn)信號發(fā)生器和信號分析儀。
校準(zhǔn)信號發(fā)生器設(shè)置完成后,可直接將信號分析儀裝置連接至信號發(fā)生器裝置,信號分析儀裝置包括儀器、電纜和衰減器等。利用信號發(fā)生器生成的校準(zhǔn)響應(yīng),并假設(shè)使用功率計進行的測量結(jié)果正無誤,就可以定信號分析儀裝置的測量偏移。執(zhí)行完以上校準(zhǔn)步驟后,即可參考功率計的結(jié)果,更準(zhǔn)地測量輸出功率和增益。
使用VNA測量增益
盡管在自動化測試應(yīng)用中,測量PA增益常見且快速的方法是使用VSG和VSA,但是也可以使用VNA來測量PA的增益。使用二口VNA測量PA的增益時,將VNA的口1連接至PA輸入,將VNA的口2連接至PA輸出,然后 測量S21系數(shù),S21即PA的增益。
使用VNA測量PA增益的一個關(guān)鍵問題是保PA的輸出功率不會達到飽和或是 損壞VNA接收器。在這種情況下,外部衰減的量會顯著影響S21測量的準(zhǔn)性。雖然許多VNA具有的安全輸入功率電平通常在1W(+ 30dBm)量,但是當(dāng)儀器在接近功率電平下工作時,測量準(zhǔn)性通常會降低,因為與VSA相比,VNA的可編程衰減器范圍通常更窄。
使用VNA對PA進行精測量需要注意口2輸入的功率電平。一般說來要保PA的源功率和VNA口2的輸入功率基本相等。因此,如果希望PA產(chǎn)生20dB的增益,則應(yīng)在PA的輸出和VNA口2之間連接一個20dB的衰減器,如圖6所示在PA的輸出使用衰減器和在VNA口2使用衰減器的一個重要差別是對校 準(zhǔn)參考平面的影響。無論是使用短路-開路-負載-直通(SOLT)的方法還是使用自動校準(zhǔn)套件來校準(zhǔn)VNA,參考平面都應(yīng)盡可能靠近待測設(shè)備。
使用外部衰減器時,測量系統(tǒng)的校準(zhǔn)應(yīng)考慮到衰減器和所有相關(guān)電纜以及路徑中的所有連接件,如圖7所示。對于使用信號路徑中的衰減器來校準(zhǔn)測量系統(tǒng)的情況,測量得到的VNA S21即為增益。有關(guān)VNA校準(zhǔn)的更多信息,請訪問,查看網(wǎng)絡(luò)分析儀測量介紹。
理解參考平面
圖7. VNA校準(zhǔn)參考平面必須擴展到外部衰減器之外
回波損耗和反向隔離
雖然增益等參數(shù)的測量在技術(shù)上不需要使用VNA,但是回波損耗和隔離的測量實需要完整的網(wǎng)絡(luò)分析。針對回波損耗和反向隔離的儀器設(shè)置取決于要分析的是PA的小信號行為還是信號行為。小信號是指在線性工作區(qū)域內(nèi)的信號,信號是指在非線性工作區(qū)域的信號。測量小信號行為時,可以使用VNA精測量S11(輸入回波損耗)和S22(輸出回波損耗)。
在某些情況下,測量輸出回波損耗可能需要對測試配置進行微調(diào),如圖8所示。PA輸出和VNA口2之間所需的衰減可能相對較高,尤其是對于高增益PA。在這種情況下,高PA增益和相對較低的回波損耗會產(chǎn)生功率極低的反射信號,并由VNA的口2進行測量。因此,對高增益PA進行精的S22參數(shù)測量通常需要使用衰減器來生成比放器增益更低的損耗。在這些情況下,通常針對S11、S12和S21測量使用一個衰減值,針對S22測量使用另一個衰減值。
在生產(chǎn)測試中使用STS快速測量S參數(shù)
NI半導(dǎo)體測試系統(tǒng)(STS)是一款全自動化生產(chǎn)測試系統(tǒng),采用全新的方法來測量生產(chǎn)測試中的S參數(shù)。該系統(tǒng)結(jié)合了口模塊(port Module)與NI矢量信號收發(fā)器(VST)。除了開關(guān)和預(yù)選功能之外,口模塊包含的定向耦合器可以有效地將VST轉(zhuǎn)換成VNA。因此,可以在生產(chǎn)測試環(huán)境下快速測量S參數(shù),而不需要使用其他儀器。S參數(shù)測量使用多口校準(zhǔn)模塊進行校準(zhǔn),該模塊可以自動校準(zhǔn)多達48個RF口。有關(guān)NI STS的更多信息,請訪問/semiconductor-test-system。
測量S參數(shù)
圖8. VNA可用于測量反向隔離和回波損耗
在信號條件下測試PA時,測試配置要復(fù)雜得多。在信號條件下,很一部分輸出能量被轉(zhuǎn)換為諧波,而無法被傳統(tǒng)VNA捕捉到。因此,完整分析PA的信號性能特征的需要使用信號網(wǎng)絡(luò)分析儀(LSNA)或負載牽引測試臺,如圖9所示。由于在信號條件下測量S12和S21系數(shù)更加困難,一種解決方法是將S21系數(shù)性能作為輸入和/或輸出阻抗的函數(shù)進行測量。在這種情況下,可編程調(diào)諧器放置在待測設(shè)備的輸入或輸出。
基本負載-牽引測試配置
圖9. 基本負載-牽引測試配置的原理圖
盡管這種方法不能直接測量輸入阻抗(S11)或輸出阻抗(S22),但是可以 通過反復(fù)試驗來估算使PA達到高性能或效率的輸入/輸出阻抗。需要注意的是,典型的配置是將CW信號發(fā)生器來供電并使用功率計進行測量?,F(xiàn)在可以使用VSG來生成調(diào)制信號,并使用VSA來分析調(diào)制信號,進而測量PA的信號性能近不論我們身處何方,關(guān)于工業(yè)物聯(lián)網(wǎng)(IIoT)的討論都會不于耳。而且,對于不同的行業(yè),這一趨勢表現(xiàn)在不同的方面。例如,工業(yè)4.0是為生產(chǎn)設(shè)備發(fā)展出來 概念。在電網(wǎng)域,IIoT表現(xiàn)為智能電網(wǎng);石油和天然氣行業(yè)的IIoT則體現(xiàn)在井場數(shù)字化。雖然IIoT的不同形式有其特定表述和流程,但是IIoT所提供的技術(shù)和優(yōu)勢卻是致相同。雖然行業(yè)先者都渴望利用IIoT,但很難想象到2020年500億臺設(shè)備連接起來是何種場景1。家估計,在2015年至2025年間部署的這些新網(wǎng)聯(lián)設(shè)備中,有半數(shù)將來自工業(yè)域2。這意味著工程師和科學(xué)家將是工廠、測試實驗室、電網(wǎng)、煉油廠和基礎(chǔ)設(shè)施域?qū)崿F(xiàn)IIoT的驅(qū)動者。
對于IIoT,工程師可以期望獲得三個主要好處
● 通過預(yù)測性維護增加正常運行時間
● 通過邊緣控制提升性能
● 通過真實的網(wǎng)聯(lián)數(shù)據(jù)改進產(chǎn)品設(shè)計和制造